肇庆市带水施工公司优服务15805100866技术咨询 五、质量要求 　　 材料：50×50mm遇水膨胀止水条、YHJ-10.1三元乙丙橡胶防水卷材、双组份聚氨酯密封膏必须提供检验报告，使用说明，经甲方认可方可使用。 六、成品保护措施 　　 防水层的成品保护工作非常重要，在施工期间，必须制定有针对性的保护措施，非防水施工人员不得进入。 1、传统堵漏的方法，是将裂缝或漏水处凿开，进行表面堵漏，但结果往往是堵住这里，那里又开始渗漏。因为水可以在砼内部裂缝中无规则运动，从相对薄弱部位渗出。 2、化学灌浆一般是指将由化学材料配制的浆液，通过钻孔埋设灌浆嘴，使用压力将其注入结构裂缝中，使其扩散、凝固，达到防水、堵漏、补强、加固的目的。常用于修补较深的砼结构裂缝。根据灌浆的压力和速度，可分为高压快速灌浆法和低压慢速灌浆法。目前，化学灌浆法已被广泛地应用于大坝坝基、基础加固和防渗、地下工程水库坝体漏水处理-水库坝体堵漏-水库坝体补漏、混凝土缺陷修复等诸多工程领域。 3.渗漏水，应沿缝隙内剔成沟槽，清理干净，嵌填密封材料，用速凝堵漏材料在沟槽中埋设注浆嘴，灌注高分子化学灌浆材料堵漏止水；经检查无渗漏后，嵌填密封材料，并用聚合物水泥砂浆找平，并设置柔性涂膜防水层。 4.伸缩缝应嵌填遇水膨胀止水条。 公司专利技术：高分子防水堵漏灌浆性能介绍 1、以多种进口化学材料配制成A、B两液，根据施工水流压力大小配比制成粘度几乎与水相同的液体，渗透性好，能注入0.1毫米砼细缝中，在水压和十分潮湿的环境下迅速凝聚。 2、凝结时间可随配比准确地控制在数秒种或几分钟内，在水速压力大小、水流量多的情况下迅速凝结。 3、抗渗性好、干缩后遇水膨胀、不溶于水、煤油、汽油等有机溶剂、能耐酸、碱、细菌的侵蚀，该材料能有效解决各种维修，亦不受大气后条件的影响，有一定强度、弹性和变压，用特定的高压灌浆设备、等量注入渗漏部位，使其贯穿裂缝与土壤之间的颗粒结合在一起，有效的封闭混凝土裂缝和毛细孔提高了土壤的承载能力,最终保质使用十年以上不再渗漏，从而达到彻底止水之目的,免除了建筑企业及业主方漏水之愁！ 4、抗拉性强，被堵漏施工过的裂缝口，以后再出现正常沉降或错位裂缝也同样不会漏水。 工程现状 某电厂循环水池出现大面积渗水，现我方技术人员经过现场勘察，特制定出一套切实可行的施工方案。

为探索并寻求解决这些问题的答案,解决海洋油气勘探、生产实践中所遇到的具体问题,各国与海洋开发有关的研究机构便如雨后春笋般地涌现出来。

肇庆市带水施工公司优服务15805100866技术咨询 概述 一、双壁钢围堰的结构与特点 双壁钢围堰为圆形围堰，其堰壁钢壳是由有加劲肋的内外壁板和若干层水平桁架所组成，水平桁架的间距根据围堰灌水下沉和围堰内抽水各阶段的水头压力计算，为1.0～1.4m不等。堰壁底端设刃脚，以利于下沉入土。在堰壁内腔，用隔舱板等分为若干个密封的隔舱，借助向密闭隔舱注水或抽水来控制双壁钢围堰在下沉时的倾斜。 双壁钢围堰一般用以配合深水中的大直径钻孔群桩基础施工，双壁钢围堰法修筑基础即为浮式（着床型与非着床型）沉井加钻孔基础，钢沉井只起施工围堰的作用，不参与主体结构受力、其基底不采取大面积清理基底淤泥方式，而是钻孔嵌入岩石。浮式钢沉井浮运就位时，不是在沉井内加设钢气筒压气排水来增加浮力，而是将中空的井壁向上延伸来增加浮力。同时不设隔墙，由于从下至上均为双壁结构，且中空的双壁较厚，空舱内壁有水平桁架支撑，其刚度较大、强度较高，能够抵抗很大的水头差，一般在30米以上，钢板桩在20米以下。能够承受较大的压力，能够承受洪水冲击。围堰内无支撑体系，工作面开阔，吸泥下沉、清基钻孔、灌注水下混凝土均很方便。由于钢围堰在施工中仅仅起临时围堰作用，工程完成到一定阶段后，要进行水下切割拆除回收，可以进行重复利用。下部不能切除部分可以对钻孔桩基础起到保护作用，可以防止因河床变迁引起的基础冲刷和对风化岩的破坏。 二、双壁钢围堰钻孔基础施工工序 制作底节沉井围堰，浮运至墩位处定位，通过水上起重设备起吊，放入水中浮起，并用导向船和缆绳将其在流水中定位，在向空壁中注水压重下沉并逐层接高压重，同时吸泥下沉。当围堰下沉至岩面时，可以将刃脚与岩面空隙填实，再向空壁中注水压重使其不再悬浮。双壁钢围堰下沉稳定后，可在其顶部搭设施工平台，安装固定钻孔护筒，灌注水下混凝土封底，安放钻孔设备进行钻孔桩施工。完成钻孔桩水下混凝土灌注后，可将围堰内的水抽干，修筑承台和礅身，礅身出水后，适时切除钢壳围堰，进入下一个施工循环。

有人潜水技术和装备。从世界水下工程技术的发展历程来看,?20世纪60~70年代水下工程技术的研究重点围绕着解决海洋油气勘探生产中的水下作业技术(即有人潜水技术和装备),以及由此引发的一系列的生理医学和安全问题。一些潜水技术较先进的国家开展了一系列生物医学实验,进行了以增加潜水深度和延伸有效作业时间为方向的研究,提高潜水员向大深度海洋进军的能力。同时,在工程技术上解决了潜水设备系统、作业母船、深潜水装具之后,终于使潜水技术出现了划时代的飞跃。
常压潜水系统。研究表明,潜水员从事有效的潜水作业深度很难超过400~600?m。为了适应海洋开发水下施工对潜水技术的需求,常压潜水系统的研究和使用应运而生。在单人常压潜水系统中,最典型的代表就是JAM型、WASP型和SPIDER型等带缆单人常压铠装潜水服(ADS)和Mantis型系缆单人常压潜水器。21世纪初,美国Oceaneening公司利用WASP形单人常压潜水系统与大功率作业型无人遥控潜水器(ROV)配合,在645?m水深切除受损的海底管段,安装Smart接头,成功地完成直径8英尺海底管线的维修作业。目前,单人常压潜水系统的最佳潜水深度一般在150~600?m。
肇庆市带水施工公司优服务15805100866技术咨询 三、双壁钢围堰法修筑基础施工要点 1、围堰应根据工地起重运输条件，分层分块制造。块件应在胎具上焊接组拼，壁板应用夹具夹紧，防止焊接变形。焊接时由于焊接变形的不可避免性，因此应采取有效措施，避免过大的焊接变形，以及制定相应的对变形的矫正措施和方法。 2、围堰的浮运应根据潮水涨落规律来决定，围堰在浮运过程中处于悬浮运动状态，对水的冲击和浪涌比较敏感，应采取有效措施保持稳定和位置的准确。 3、围堰各层拼装时，以竣工底节的实际中心线为准，要求围堰上口半径的误差不大于30㎜.内外壁板允许互相搭接，亦可加盖板焊接，但上下层舱板应对准，所有搭接缝应满焊，并经煤油渗透水密试验，确保不漏水。 4、围堰在着床前，受水流影响，河床必然在一定程度和一定范围上受到冲刷，为了减少冲刷，可以采取抛一定数量大小均匀的碎石或卵石，以保护河床，减少局部冲刷。 5、采用围堰内壁舱注水压重下沉的方法进行围堰着床时，应同时启动几台水泵均匀对称向各个对应隔舱注水，以尽快着床。着床过程中，发现刃脚有部分着床而大部分任然悬空时，可采取局部吸泥，使得刃脚全部嵌入河床，待围堰着床达到稳定后，再接高下一节围堰。 6、当围堰下层困难时，为加大沉降系数及加强围堰抽水时的结构强度，可在围堰井壁内从刃脚起一定高度内灌注水下混凝土。水下混凝土灌注高度应满足下列要求：围堰自重能够满足沉降要求；围堰内抽水时的水位要求；围堰水下切割后最低水位要求。 7、围堰在覆盖层中下沉，初期应以纠偏为主；下沉中期及后期以纠正倾斜为主；当围堰接近设计标高时以清基为主。 8、围堰封底前，应将护筒与护筒之间、护筒与围堰设置支撑予以固定，以防变形和变位。护筒与基岩间缝隙也应堵住。 9、钢围堰的烧割亦在围堰内进行。由于钢壳内填充的混凝土表面不平整，一般烧割线距离混凝土面不宜低于1米，同时应沿烧割线先焊接一圈钢筋，以便潜水工能够准确摸到烧割位置。 10、围堰烧割成上下两半节时，上节围堰受到水流冲击将向下游移动，而且在围堰断开的一瞬间突然移动，为了使潜水员安全施工，可以在烧割线的上下各焊接一个连接件，其间以倒插螺杆连接，并能够承受水平力，起吊围堰时，可以将螺杆拔出，同时用方木将围堰上节支撑于礅身，以防止围堰倾倒。

?据不完全统计,?20世纪70年代末至80年代初,为了开展潜水及水下作业技术装备的研究和开发,世界各国纷纷投入巨资,相继建造了80多套实验模拟系统。最高压力在3MPa以上的深海潜水模拟舱群就有30多座。其中,载人舱的最高压力达到17MPa(加拿大国防与民用环境医学研究所,DCIEM),动物舱的最高压力30MPa(英国牛津大学),设备实验舱的最高压力156MPa(日本海洋技术中心,?Jamstec)。
肇庆市带水施工公司优服务15805100866技术咨询 2.1.2 试验内容 （1）验证水下补强加固技术各道施工工序的可实施性以及施工质量的可控制性； （2）检测水下浇筑薄层不分散混凝土各项力学性能指标； （3）检测新老混凝土的结合强度。新老混凝土之间能否良好结合，直接影响混凝土的整体性能及修补工程质量。 （4）验证施工中所用各种新工程材料的性能，如不分散剂NNDC— 2、PBM聚合物混凝土、LW+HW裂缝灌浆材料及药卷式锚固剂。

可以说,从20世纪60年代中期至90年代的近30年里,是世界潜水技术发展最快的一个时期。目前,常规潜水技术和装备都已达到了一个相当成熟的阶段。常规空气潜水的最大作业深度为60?m左右,氦氧常规潜水能够完成深度为60~150?m(较多在120?m以浅)的各项水下作业任务。对于潜水深度更大、水下工作时间更长的深海潜水作业任务,则通常采用饱和潜水技术。
肇庆市带水施工公司优服务15805100866技术咨询（三）施工及现场养护原因 1．现场浇捣混凝土时，振捣或插入不当，漏振、过振或振捣棒抽撤过快，均会影响混凝土的密实性和均匀性，诱导裂缝的产生。 2．高空浇注混凝土，风速过大、烈日暴晒，混凝土收缩值大。 3．对大体积混凝土工程，缺少两次抹面，易产生表面收缩裂缝。 4．大体积混凝土浇注，对水化计算不准、现场混凝土降温及保温工作不到位，引起混凝土内部温度过高或内外温差过大，混凝土产生温度裂缝。 5．现场养护措施不到位，混凝土早期脱水，引起收缩裂缝。 6．现场模板拆除不当，引起拆模裂缝或拆模过早。 7．现场预应力张拉不当(超张、偏心)，引起混凝土张拉裂缝。 这些因素都会造成砼较大的收缩，产生龟裂裂缝或疏松裂缝，致使砼微观裂缝迅速扩展，形成宏观裂缝。 养护是使砼正常硬化的重要手段。养护条件对裂缝的出现有着关键的影响。在标准养护条件下，砼硬化正常，不会开裂，但只适用于试块或是工厂的预制件生产，现场施工中不可能拥有这种条件。但是必须注意到，现场砼养护越接近标准条件，砼开裂可能性就越小。

无人潜水技术。从20世纪70~80年代初期,由于欧洲北海油气资源的开发,迫切需要解决水下勘探、采油生产及输送等生产实际问题。而当时人们对于人类在水下的承受能力尚认识不足,在生产实践中潜水疾病及事故频频发生,且又缺乏必要的研究手段。为了创造一个与水下环境相类似的实验条件,先后成立的水下技术实验研究机构纷纷筹建高气压舱群,开展有关人体生理学研究及水下作业技术装备的开发和实验。肇庆市带水施工公司优服务15805100866技术咨询 2.1.3 试验设备本次试验是一次模拟施工现场试验，动用了各道施工工序所需的所有设备，如：6×3×1.5m浮箱、5t手动葫芦、0.9m3潜水空压机、潜水装备、风钻、风镐、电焊机、风割工具、50m3/h混凝土输送泵、混凝土搅拌机、手摇式压浆泵、水下摄像监控设备等。 2.2试验检测成果 2.2.1 外观检查及抗压强度模拟试块与现场钻孔试件芯样外观检查表明水下不分散混凝土浇筑表面光滑、四周完整、内部密实，说明水下不分散混凝土有较好的流动性和自密实性。为了多方位测定水下不分散混凝土的强度，将模拟试块吊出水面风干后进行现场回弹试验检测其抗压强度，测区10个，抗压强度平均值25.2MPa（龄期48d），满足设计要求。 2.2.2 水下不分散混凝土的力学性能水下不分散混凝土的力学性能包括抗压强度、劈拉强度、剪切强度和握裹强度，试验按SD105—82和GB81—85进行，试件为现场钻孔取芯样，试件尺寸及其检测结果见表1所示。由表中可见：（1）水下不分散混凝土芯样抗压强度为25.6MPa，与现场回弹试验检测的抗压强度值（25.2MPa）相当接近，强度表里一致，达到设计标准（C20），说明加盖模板和泵送挤压两条工艺措施非常有效； （2）水下不散混凝土在水下浇筑成型并在水中养护的试件强度与在机口取样成型自然状态养护的试件强度（水上试件）的比值为83.6%，强度损失约16%； （3）水下不分散混凝土的劈拉强度约为抗压强度的10%，与文献[4]的数据基本一致； （4）水下混凝土的剪切强度约为抗压强度的1/6～1/7，与混凝土的常规比值基本相符。5）握裹强度 （3.90MPa）与文献[5]现场取样结果（3.30MPa）相近，但与其室内试验结果（8.6MPa）相差较多，这是由于现场取样难以做到锚筋居中且不偏斜，因而可以认为实际的水下不分散混凝土的握裹强度大于3.9MPa. 与此同时,也开始开发无人遥控潜水器(ROV),但由于受技术条件的限制,无人遥控潜水器的应用非常有限。从潜水及生理学的角度看,?20世纪70年代为解决潜水员高压神经综合症(HPNS),开展了深入的生理学研究,并提出了一些预防措施。但对于深度大于457?m的潜水,仍然无法控制高压神经综合症对潜水员的影响。
肇庆市带水施工公司优服务15805100866技术咨询 2.1.3 试验设备本次试验是一次模拟施工现场试验，动用了各道施工工序所需的所有设备，如：6×3×1.5m浮箱、5t手动葫芦、0.9m3潜水空压机、潜水装备、风钻、风镐、电焊机、风割工具、50m3/h混凝土输送泵、混凝土搅拌机、手摇式压浆泵、水下摄像监控设备等。 2.2试验检测成果 2.2.1 外观检查及抗压强度模拟试块与现场钻孔试件芯样外观检查表明水下不分散混凝土浇筑表面光滑、四周完整、内部密实，说明水下不分散混凝土有较好的流动性和自密实性。为了多方位测定水下不分散混凝土的强度，将模拟试块吊出水面风干后进行现场回弹试验检测其抗压强度，测区10个，抗压强度平均值25.2MPa（龄期48d），满足设计要求。 2.2.2 水下不分散混凝土的力学性能水下不分散混凝土的力学性能包括抗压强度、劈拉强度、剪切强度和握裹强度，试验按SD105—82和GB81—85进行，试件为现场钻孔取芯样，试件尺寸及其检测结果见表1所示。由表中可见：（1）水下不分散混凝土芯样抗压强度为25.6MPa，与现场回弹试验检测的抗压强度值（25.2MPa）相当接近，强度表里一致，达到设计标准（C20），说明加盖模板和泵送挤压两条工艺措施非常有效； （2）水下不散混凝土在水下浇筑成型并在水中养护的试件强度与在机口取样成型自然状态养护的试件强度（水上试件）的比值为83.6%，强度损失约16%； （3）水下不分散混凝土的劈拉强度约为抗压强度的10%，与文献[4]的数据基本一致； （4）水下混凝土的剪切强度约为抗压强度的1/6～1/7，与混凝土的常规比值基本相符。5）握裹强度 （3.90MPa）与文献[5]现场取样结果（3.30MPa）相近，但与其室内试验结果（8.6MPa）相差较多，这是由于现场取样难以做到锚筋居中且不偏斜，因而可以认为实际的水下不分散混凝土的握裹强度大于3.9MPa.